單板幹燥機烘箱出口處結構不規整，在物湍動耗散率按下式計算：表2進風風機口風速測量點（Z=0.42）的中間風速比邊緣風速高14m/s外，其差見表3.可以看出，各測量平麵的平均風速變化不它測量平麵的邊緣風速都比平麵中間的風速高大，都在1.92.2m/s範圍之內，但是標準差都較大，1.54.5m/s.各風速測量平麵的風速平均值和標準表3各風速測量平麵的風速平均值和標準差測量平m）平均風速（m/s）標準差S離進風口越來越遠，風速也越來越小。所以可以認為：①幹燥機箱內各個幹燥平麵風速分布呈浪湧狀，證實熱風主要是從幹燥機箱內邊緣側縫進入層麵，而非穿透物料層進入（參見-ab，c，d，e，f）；②除上下兩層外，所有其它層麵內的風速分布基本一致，沒有明顯的差別（參見-匕，（，6，々；幹燥平麵邊緣風速明顯高於平麵中間風速（參見）；④進風道內，離進風口越遠，風速越小：參見圖與幹燥機箱縱截麵相比，進風口麵積很小，進入進風道的氣流作射流運動。

   熱風沿幹燥機箱長度方向逐漸靠近幹燥箱右壁，風阻逐漸增大，風速也逐漸減小。熱風在進風道內沿長度方向前進的同時，也向上擴散。由於傳送帶以及物料堆積床層空隙小、阻力大，而傳送帶與幹燥箱內壁四周都有0.05m的縫隙，所以熱風幾乎全部都從縫隙向上流動，穿透物料層的很少，熱風在幹燥機箱四周縫隙形成了短路。各物料堆積床層間距為0.3m，熱風從機箱四周縫隙中進入各物料層間，空間急劇增大，氣流在物料層邊緣形成劇烈的擾動，所以幹燥機箱內四周邊緣形成高風速區域。物料堆積床層表麵，四周都有熱風向中間擴散，氣流在物料層表麵中間碰撞，從而使物料堆積床層間的風速呈浪湧狀分布。出風口麵積相對於幹燥機箱縱截麵同樣較小。[br]　

  　氣流向出風口附近匯集，形成出風口的主流區域。出風口處的風速較高，單板烘幹設備影響上層的通風道的風速分布，使其風速相對較高，分布不均。[br]　　風速場的模擬結果CFD模擬的幹燥機箱內部流場的分布見。[br]　　圖：6-a）為縱向剖麵速度矢量圖，4個剖麵的y坐標分別是-0.625、0、0.375和1.075.剖麵y=0為幹燥箱正中縱向剖麵，剖麵y=1.075為幹燥箱內物料層邊緣縱向剖麵，距幹燥箱內壁0.05m，其速度分布雲圖分別為圖（6-b）和圖（6-c）。圖（6-d）為水平方向剖麵速度分布矢量圖，六個剖麵的z坐標分別是0.95、1.35、1.75、2.15、2.55和2.95.它們分別處於六個物料堆積床層上方。1m處，反映了物料層上表麵風速分布情況。圖（6-e）為底下物料層上方z=0.95剖麵速度分布雲圖，圖（6-f）為頂端物料層上方z=2.95剖麵速度分布雲圖。